ray回折（XRD）分析、走査型電子顕微鏡（SEM）、およびエネルギー分散微量分析（EDS）によって特徴付けられた。ナノ構造成分を明らかにするために、Al含有合金を5％硝酸溶液中でエッチングし、続いて溶液の中和を行った。 - （x）合金は、次のスキームで表すことができます。
---101; AAは合金添加剤（AlおよびTi - Si - B（C））であり、その濃度はAlについて0.2~1.0モル分率の範囲内およびTi - Si - B（c）については1~8重量％の範囲内で変化した。主要な構成要素は等しい原子分率で使用されていました。
[30-33]の作用は、重力力の作用が燃焼生成物の分離を促進することを前に述べた。 2層（標的生成物インゴットおよびスラグAl 2 O 3）およびすべての成分の対流混合は、合金中の成分の数および濃度の増加に特に重要である。したがって、ESTRIORGAL SHS MachineでのHEAESの合成は行われました[30]。
castnicrcofemn-al heas&\\化学量論を超過するアルミニウムの発熱グリーン混合物へのアルミニウムの導入は、生成合金の組成におけるその濃度を容易に制御することを容易にする。したがって、この初期HEAの合金化方法を適用した。 Alの比密度が低いため、その濃度の増加は合金の比密度の低下、ならびにアルミナイドの高い反応性および形成のために行われ、強化に寄与する。合成された系の組成物を表1に示す。合金の調製の最適条件を決定するために、1~70gの間の（遠心促進）の変動に関する実験を行った。私たちの実験では、Aを増やすことで、燃焼速度（UB）はNicrcofemnal0.2組成のための2から6.1 cm#sとNicrcofemnal1.0の組成のための2から4.6 cmsです。
注意は、UBの増加が10から50gの最大であることを示しています。これは、燃焼前面の後ろに形成された高
TE温度溶融物の緑色の混合物を強制濾過することによって起こる[30]。強調するための追加のポイントは、GがUBの増加と並行して成長するにつれて、材料の損失は著しく減少し、ターゲット材料のインゴットへの収率が計算値に近づくことである。
≦50で調製されたインゴットは多孔質（ガス介在物）であった。 50≧50では、サンプルはPoreFreeとなり、それらの質量は名目上の1（
98重量％）に近かった。この場合、燃焼中に飛散する材料は1.5重量％を超えなかった。合成生成物は2つのlayerサンプルとして得られた：標的合金およびAl 2 O 3（スラグ）。最適な条件で形成されたインゴットは残留気孔率を有し、モノリシックであった。
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50 gの値は最適として選択された。 EDS分析は、バルク全体にわたって成分の濃度の変化を示さなかった。それらの値における重要な偏差は、測定された誤差範囲内です。 Mn（6％）を除いて、部品の内容物の内容は公称値（2％未満）よりわずかに低いことに注意することが重要です。緑色組成物に酸化マンガン（MnO 2）を導入することによって差が除去された。組成で最適化されたサンプルの分析は、増加することを示した。
-合金中のAl濃度は合成合金の密度の顕著な減少をもたらす（図1A）。この場合、それらの硬度において（2回を超える）が大幅に増加する（図1B）。マークされた成長は、X0.2-0.6の範囲内で観察されます。アルミナイドA \\ 55±5gで調製された鋳造系のXRD分析は、Al濃度に対する相組成の依存性を示した（図2）。 X
0.2では、FCC構造を有する単一のphase製品が形成される。 X0.6-1.0の場合、燃焼生成物は、α FE（BCC）相、γFE（FCC）相、および金属間β
.N NN NN N 2相からなることが見られている。//-~-.