高温クリープの特性に及ぼすニッケルベース超合金Inconel™713Cおよび3月247号のマクロ構造の影響（2）|SHANGHAI CONLY VALVE CASTING CO., LTD

変形機構の地図の地図のマップのナナリシは、試験条件（温度と応力）に応じて拡散または転位のクリープの結果として超合金クリープの過程における塑性変形が起こり得ることを示す。 RL COBLEおよびNABARROR \\ナバルロリングのモデルに従って拡散クリープの条件では、粒子サイズに大きく依存し、それぞれ関係（1）および（2）で説明されている[12

14]：--

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101 ;: grainの境界、B - BURGERS VECTOR、kを超えるσ - 応力、DGZ - 拡散係数 - ボルツマン定数、T - 絶対温度、D - 粒径、D - 原子量、D - 原子量、D - ラティス拡散係数

WHILILEの場合、転位クリープメカニズムの場合関係（3）で説明され、粒子サイズに依存しない：

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图片6.png 图片7.png 101 ; a、n - 素材定数τ - せん断応力、def 图片8.png 拡散係数g - せん断弾性率b - ハンバーガーベクトル、k - Boltzmann定数、絶対温、d - 粒径。

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クリープテストの変形例えば、転位クリープの結果としての材料、体積拡散（ナバルロ\\ナバルーリングモデル）および粒界（Coble'Model）が同時に異なる強度と同時に行われてもよい。変形における各プロセスのそれぞれの寄与は、温度、応力、粒子サイズ、およびそれらの境界の構造[1213]。

3に依存します。图片9.png 图片10.png

結果の検討結果と議論の結果

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imageクリープテストを表に示します。 3.顕微鏡観察のための調製物を大理石

39; S試薬で漬けた。表4および5は、試験サンプルのマクロAND微細構造の選択された形態的パラメータをリストした。マクロ構造の基本パラメータは、MetiLoプログラムを使用して評価した。クリープテスト後のサンプル（D0=6mm）のクロス=Sectionsでテストを行った。-/

/---節紋の研究は、体積修正のみの効果が超合金中の粗い\\粗構造の形成、および同時体積および表面改質は、細かい\\粒子構造の形成をもたらした（表4および5）。試験合金の強化とクリープ条件下での持続性の観点からの炭化物相の析出に関する研究は、超合金MAR-247中のより大きな表面AAを示した（表4および5）。一次炭化物は、主にchinese文字の形式の

chinese文字の形で発生しました[2]。

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\\ntab。図4および表5は、サンプル破断時間Tz、安定したクリープ速度Vu.These値が高い\\ Ntempatureクリープの下での材料の安定性を決定するのに重要であるために、検査された超合金のマクロ構造の立体的パラメータを要約している。 Nクリープ試験に基づいて開発された超合金IN713Cのクリープ及びMAR \\n247の\\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\nFigure 2及び図3に示す特性を\\n研究のバリアントIに従って行います\\n \\nは\\n \\n \\n \\n \\n \\n \\ニン超合金IN \\n713C安定性の場合macrograinの大きさに依存し、粗有する試料のための値t \\nは50時間に達する実質的になります体積および表面改質の結果として粉砕された穀物を有する試料のための28時間（表4）。同様に、Alloy Mar \\ N247の高\\ Ntemperatureクリープでは、マクログローレンのサイズが基本的にサンプルのRapture Timeに影響を与えます。粗い\\ Nugrained構造を持つサンプルの安定性は、粉砕された穀物のサンプルより20％以上のものでした。試験された材料はさらに、それらの微細構造に開示されている炭化物の領域に強く依存していた。この効果は、新しいパラメータAA \\ Nn（サンプルテーブル内の粒子数と呼ばれる炭化物の表面積、表6）によって十分に示されています。このパラメータ安定性が高くなると、テストされた超合金に関係なく、クリープテストTZWASよりも高く、定常クリープ速度VUが低い値に達した（表4）。\\n \\n \\n \\n \\n \\n \\ NTHEの結果と分析の結果は、粒界を横切る拡散クリープが定常クリープ速度VUを決定し、完成した試験における超合金の安定性を決定した（表4）。 I試験変異体（T \\ N980°C、σ\\ N150MPa）安定性（T×N980°C、σ\\ N150MPa）の所与の状況（T×N980°C、σ\\ N150MPa）安定性（β\\ \\ N150MPa）の安定性（SAMPUREPTURE）が粒界を横切ってスリップを決定したと仮定することができる。それはクラックの形成と成長のプロセスを調整しました。この場合、超合金の安定性の決定係数は、サンプルの交差α（AA \\ Nn）の交差粒子に対する炭化物の表面積の比であった。この式の高い値は、クリープテストにおける材料の安定性の向上に対応します。\\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\nクリープの変異型IIに対応するパラメータで得られた試験結果の解析テスト（図4,5、タブ5）は、軸方向応力σを増やすことによって（正規化応力τ\\ NGの増加をもたらす）ことを示しています。なぜなら、両方でもクリーティシスの安定性に対するマクログローレンサイズの影響が見られなかった\\ N173cとMAR \\ N247の超合金の併用（図4と5）クリープ耐久性の違いはわずか数時間でした。これは、これらのクリープ試験条件下で、材料変形プロセスは、以前に観察されたように、ナバルロ\\ナバルロリングマトリックス拡散機構（体積）と結晶粒境界を横切って（図2,3）、かつ粒界）ではなく、主に転位メカニズムで起こることを示している（これにより、粗い\\ Ngrained構造を有する材料の安定性が増加した。軸方向応力σの増加による材料変形（歪み）メカニズムの変化に対するクリープ試験パラメータの影響は、図6でよく説明されている。\\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n.