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in前のセクションでは、ゲーティングシステムが不足しているため、十分な飼料を提供することができず、初期注ぐパラメータは収縮および分散収縮をもたらした。したがって、厚さが不均一と局所温度の構造を改善する必要がある。構造的な壁の厚さの変化が大きい領域が残留応力と変形に起こりやすいことを考えると、 101; D片側のライザー上のランナーゲーティングシステムが急冷および不完全な給餌に対応する。ライザーとの調整では、ランナーをランナーの真上に置きます。さらに、ライザーの設計はエネルギー規格を満たさなければなりません。 7これは、給電路が遮られないままであることを確実にするために、ライザーの凝固時間およびライザーの首部が型キャビティの凝固時間を超えなければならないことを意味する。給紙機能を高めるために、ライザーは水平であり、これは滑らかな給電経路および鋳造への最短送り距離を提供することができる。さらに、キャスティング欠陥を埋めるのに十分な量の溶融金属があることを確実にするために、ライザーのサイズと体積は次の式8に準拠しなければなりません： ====\\式、V1、V2、V3のn=は、それぞれライザー（mm3）、鋳造の体積補給要件、およびライザーの最終凝固量、βは凝固収縮係数を表す（鋳造合金の％）。給餌の役割を果たすために、Impeller Hubの左側に4つのライザーを設計するために、式（2）（サイズ：60（d）×60（h）mm）を使用します。図4Aは、合計4002480個のセルを含むゲーティングシステムの設計詳細を示す。 TCASTING1650とTCeramic 1250°Cを使用してください。図4Bは、T2.2秒における溶融金属流の過渡現象を示す。図に示すように、ライザーは、薄肉の近くの流れと乱流の影響を大幅に減少させ、それによって細孔の可能性を低減する。さらに、凝固時間の分析は、総凝固時間が882.5秒から935.4秒に増加したことを示した。ライザの添加は、320秒から300秒の薄い壁の近くの凝固時間を減少させた。ライザの首の凝固時間（T440秒）は、初期収縮キャビティ領域の凝固時間（T150秒）を超えた。これら
=給餌を正常に完了させることは可能にします。=
4注入システムの物理モデルを改善する。注ぎ込み中の溶融金属の過渡流のB T2.26秒。 CT-252.6秒の一時的な凝固
5a--252.6 a
cゲーティングシステムのさまざまな部分での欠陥の可能性を向上させると、色は欠陥パラメータの確率を表します
time：temperature time; B温度-solid画分は、熱力学センサーから得られた。図3aおよび5a-&#\\初期計画および改善計画に基づく熱力学的挙動のnAnalysis
Figure 5は、様々な部品を使用して欠陥の発生確率を示します改善方式のご覧のとおり、再設計されたゲーティングシステムは、薄い輪の領域での収縮の可能性を大幅に削減します。これは、ライザーおよびより高い注ぐ温度の添加に起因する可能性があります。初期パラメータの下でのキャスティング欠陥の原因を決定するために、図1および図2に示すように、インペラブレードの薄壁の近くに熱力学的センサを設置し、温度時間および時間solidコンテンツ分析を実行した。 5A。結果を図6に示す。図に示すように、初期鋳造スキームを使用した欠陥位置の温度は、112; Sを使用して同じ場所の温度よりも1400℃の固相で1400℃の温度まで改善された計画前者は390秒で単純な温度を下回り始めますが、後者は500秒までそうしません。明らかに、ライザーがない場合、初期ゲートシステムはインペラ構造内の二次樹状突起を急激に凝固させます。これにより、ブレード内での供給が不十分となり、収縮孔が形成されます。図6Bは、初期注入の固体分率が70％であると、この溶液が1400℃からの温度を下げるが、注入系の改良された注ぐ系の下では、これは実質的な割合が78.5％であるまで起こりません。初期注ぐ条件下では、この位置で過度に急速な温度降下が流動性を高めることを推測します。改良された注ぐシステムは全体的な凝固プロセスを延長しますが、注ぐ効果を大幅に向上させます。溶融金属。
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